อ่างเติมอากาศแบบใช้โบลเวอร์ต่ำ-: คำแนะนำพื้นฐานด้านเทคนิคและการจัดการการปฏิบัติงาน

พื้นฐานทางเทคนิคและการจัดการการปฏิบัติงานของอ่างเติมอากาศแบบใช้โบลเวอร์ต่ำ-

1. ภาพรวม

1.1 หลักการทำงานของอ่างเติมอากาศแบบโบลเวอร์

การเติมอากาศแบบโบลเวอร์ที่ใช้กันทั่วไปในประเทศจีน ส่วนใหญ่ประกอบด้วยประเภทการเติมอากาศแบบกระจาย แบบเกลียว และแบบพรุนขนาดเล็ก โดยทั่วไปแอ่งเติมอากาศจะประกอบด้วยระบบเติมอากาศ โครงสร้างแอ่ง และพอร์ตทางเข้า/ออก ซึ่งทำหน้าที่เป็นโครงสร้างสำคัญในการบำบัดน้ำเสียแบบตะกอนเร่ง วิธีการเติมอากาศทั่วไปคือการเติมอากาศแบบกลไกและการเติมอากาศแบบเป่าลม โดยทั่วไประบบเติมอากาศแบบโบลเวอร์ประกอบด้วยเครื่องเติมอากาศและเครื่องเป่าลมแบบพิเศษ แอ่งมักแบ่งออกเป็นหลายช่อง โดยแต่ละแอ่งสามารถป้อนอาหารได้อย่างอิสระ น้ำเสียเข้าอ่างและออกฝั่งตรงข้าม ในระหว่างกระบวนการนี้ อากาศจะถูกส่งผ่านคอมเพรสเซอร์ไปยังเครื่องกระจายอากาศที่ก้นอ่างและปล่อยออกเป็นฟอง

1.2 งานวิจัยที่เกี่ยวข้องเกี่ยวกับอ่างเติมอากาศแบบโบลเวอร์

การวิจัยโดย Cheng Dandan และคณะ พบว่าในโรงบำบัดน้ำเสียชุมชนของจีน (WWTP) เครื่องเติมอากาศใช้พลังงานประมาณ 60% ของพลังงานทั้งหมด การรวมระบบเติมอากาศเข้ากับการควบคุมวงปิด- PID อัจฉริยะสำหรับออกซิเจนละลายน้ำ (DO) และการใช้กลยุทธ์การประหยัดพลังงานของโบลเวอร์- สามารถจัดการกับการใช้พลังงานสูงในระบบเติมอากาศ WWTP ได้อย่างมีประสิทธิภาพ ซึ่งช่วยลดการใช้พลังงานลงได้มากกว่า 30%

หลิว เสี่ยวฉี และคณะ ใช้เครื่องเติมอากาศแบบกระจายเพื่อเพิ่มปริมาณออกซิเจนในน้ำเสียระหว่างการบำบัดในขณะที่ลดการใช้พลังงาน นอกจากนี้ยังทำให้มีการผสมและกระจายอากาศ-ที่สม่ำเสมอ ซึ่งทำให้ความต้องการความแม่นยำในการปรับระดับการติดตั้งเครื่องเติมอากาศลดลง

ช้างไก่ และคณะ ปรับปรุงประสิทธิภาพของระบบแอ่งเติมอากาศแบบเดิมโดยการปรับเปลี่ยนโหมดการรวบรวมอากาศแบบเดิม พวกเขาเปลี่ยนเครื่องเติมอากาศที่มีรูพรุนขนาดเล็กแบบเดิมด้วยเครื่องเติมอากาศที่มีรูพรุนแผ่นซิลิโคน-ที่มีประสิทธิภาพการถ่ายโอนออกซิเจนสูง และใช้แอ่งเติมอากาศแบบไหลผ่าน-ทางตรง-ทางเดียวด้วยแอ่งเติมอากาศแบบไหลผ่านคดเคี้ยวสาม- การรวมการควบคุมการเติมอากาศที่แม่นยำเข้าด้วยกันช่วยปรับปรุงระบบให้ดียิ่งขึ้น โดยจัดการกับปัญหาการใช้พลังงานสูง ประสิทธิภาพต่ำ และการถ่ายโอนมวลที่ไม่ดีในวิธีการเติมอากาศด้วยโบลเวอร์แบบดั้งเดิม

1.3 การจัดการการปฏิบัติงานของแอ่งเติมอากาศโบลเวอร์

อ่างเติมอากาศแบบโบลเวอร์ถูกนำมาใช้กันอย่างแพร่หลายในการบำบัดน้ำเสีย ตามหลักการของ "การบำบัดแยกสำหรับกระแสของเสียที่แตกต่างกัน" หน่วยบำบัดน้ำเสียน้ำเกลือของ WWTP เฉพาะจะจัดการน้ำเสียจากการแยกเกลือด้วยไฟฟ้าจากการกลั่นสุญญากาศในบรรยากาศ-เป็นหลัก น้ำบริสุทธิ์ที่แยกออก น้ำเสียจากการทำให้เป็นกลางด้วยอัลคิเลชัน และน้ำทิ้งที่มีความเค็มเหนือตะกอนและ-สูงบางส่วน หน่วยนี้มีระบบบำบัดทางชีวภาพสาม-ขั้นตอน โดยมีบ่อเติมอากาศแบบเป่าลมเป็นระยะรอง ความต้องการออกซิเจนทางเคมี (COD) โดยเฉลี่ยที่มีอิทธิพลนั้นต่ำกว่า 100 มก./ลิตรอย่างสม่ำเสมอ โดยจัดว่าเป็นกระบวนการแอคทิเวเต็ดสลัดจ์ที่โหลดต่ำ- นอกเหนือจากการอัพเกรดอุปกรณ์แล้ว การรักษาการทำงานให้ดีที่สุดยังต้องมีการควบคุมและการปรับพารามิเตอร์กระบวนการอย่างระมัดระวัง

2. ภาพรวมสิ่งอำนวยความสะดวก

2.1 ผังกระบวนการหน่วยบำบัดน้ำเสียน้ำเกลือ

หน่วยนี้ใช้กระบวนการ "ทำให้เท่าเทียมกัน + การแยกน้ำมัน + สอง-การลอยอยู่ในน้ำ + สาม-การบำบัดทางชีวภาพขั้นตอน" โดยจะส่งน้ำทิ้งที่ผ่านการบำบัดไปยังเครื่องขัดเงา เครื่องแยกน้ำมันใช้การไหลในแนวนอนและการออกแบบแผ่นเอียงแบบผสมผสาน ขั้นตอนการลอยอยู่ในน้ำทั้งสองขั้นใช้ Vortex Cavitation Air Flotation (CAF) และ Partial Reflux Pressurized Dissolved Air Flotation (DAF) ตามลำดับ ขั้นตอนทางชีวภาพสามขั้นตอนจะเรียงตามลำดับ: ถังเติมอากาศออกซิเจนบริสุทธิ์ III, ถังเติมอากาศแบบโบลเวอร์ และถังชีวเคมีรอง (EM{8}}BAF) ผังกระบวนการแสดงอยู่ในรูปที่ 1.

2.2 คำอธิบายอ่างเติมอากาศโบลเวอร์

อ่างเติมอากาศแบบเป่าลมเป็นสิ่งอำนวยความสะดวกที่ได้รับการปรับปรุงใหม่ซึ่งเดิมสร้างขึ้นในปี 1995 โดยเป็นส่วนหนึ่งของหน่วยบำบัดน้ำเสียที่มีน้ำมัน ใช้การออกแบบการเติมอากาศแบบปลั๊ก-แบบดั้งเดิมที่มีปริมาตรประสิทธิผล 3,888 ลบ.ม. และระยะเวลากักเก็บไฮดรอลิก (HRT) ในปัจจุบันที่ประมาณ 17.6 ชั่วโมง แอ่งน้ำทำงานเป็นรถไฟคู่ขนาน 2 ขบวน แต่ละขบวนมีสี่ช่อง เครื่องเติมอากาศได้รับการติดตั้งที่ด้านล่าง ซึ่งจ่ายโดยโบลเวอร์แบบแรงเหวี่ยงเพื่อให้ออกซิเจนสำหรับการเผาผลาญตะกอนที่ถูกกระตุ้น นอกจากนี้ยังติดตั้งบ่อพักน้ำรองสองตัว (Φ18ม. x 5ม.)

ภายในระบบชีวภาพสาม-ขั้น:

• ขั้นตอนที่ 1 (ถังเติมอากาศออกซิเจนบริสุทธิ์ III): ฟังก์ชั่นหลักคือการลบ COD
• ขั้นตอนที่ 2 (ถังเติมอากาศโบลเวอร์): ฟังก์ชันหลักคือการกำจัดแอมโมเนียไนโตรเจน (NH₃-N) ฟังก์ชันรองคือการกำจัด COD เพิ่มเติม
• ขั้นที่ 3 (ถังชีวเคมีรอง - EM-BAF): ฟังก์ชันในการขัดเงา COD และ NH₃-N ของเสียเพิ่มเติม เพื่อให้มั่นใจถึงคุณภาพน้ำขั้นสุดท้าย

2.3 อิทธิพลของลุ่มน้ำเติมอากาศแบบโบลเวอร์และคุณภาพน้ำทิ้ง

สิ่งที่ส่งผลต่ออ่างเติมอากาศแบบโบลเวอร์มาจากถังเติมอากาศออกซิเจนบริสุทธิ์ III โดยมีขีดจำกัดของมลพิษ: CODcr น้อยกว่าหรือเท่ากับ 300 มก./ลิตร, NH₃-N น้อยกว่าหรือเท่ากับ 30 มก./ลิตร, สารแขวนลอย (SS) น้อยกว่าหรือเท่ากับ 50 มก./ลิตร

น้ำทิ้งจะป้อนเข้าสู่ถังชีวเคมีทุติยภูมิ โดยมีขีดจำกัด: CODcr น้อยกว่าหรือเท่ากับ 120 มก./ลิตร, NH₃-N น้อยกว่าหรือเท่ากับ 30 มก./ลิตร, SS น้อยกว่าหรือเท่ากับ 50 มก./ลิตร

น้ำทิ้งสุดท้ายจากถังชีวเคมีทุติยภูมิจะต้องเป็นไปตาม: CODcr น้อยกว่าหรือเท่ากับ 70 มก./ลิตร, ปิโตรเลียม น้อยกว่าหรือเท่ากับ 5 มก./ลิตร, NH₃-N น้อยกว่าหรือเท่ากับ 3 มก./ลิตร

ตลอดปี 2021 ค่า CODcr ที่มีอิทธิพลโดยเฉลี่ยของลุ่มน้ำอยู่ที่ 67.094 มก./ลิตร และค่าเฉลี่ย NH₃-N อยู่ที่ 23.098 มก./ลิตร ซึ่งตรงตามข้อกำหนดการออกแบบทั้งคู่ อย่างไรก็ตาม ค่า COD ที่มีอิทธิพลต่ำอย่างเห็นได้ชัดทำให้เกิดการขาดแคลนแหล่งคาร์บอนสำหรับตะกอนเร่ง ซึ่งส่งผลต่อการเผาผลาญตามปกติ ในทางกลับกัน แอมโมเนียไนโตรเจนที่เพียงพอและความเข้มข้นของสารมลพิษอินทรีย์ต่ำในสุราผสมสนับสนุนไนตริฟิเคชัน ซึ่งดำเนินไปอย่างมีประสิทธิผล

3. ปัจจัยที่มีอิทธิพลต่อการปฏิบัติงานและมาตรการควบคุม

3.1 ผลกระทบของโหลดที่มีอิทธิพลต่ำและการเสื่อมสภาพของตะกอน

ด้วยค่า COD ที่มีอิทธิพลอยู่ที่ 67.094 มก./ลิตร-ต่ำกว่าทั้งขีดจำกัดการออกแบบ (น้อยกว่าหรือเท่ากับ 300 มก./ลิตร) และความต้องการคาร์บอนของจุลินทรีย์ (ประมาณ. 100 มก./ลิตร BOD₅)-กากตะกอนกัมมันต์ประสบปัญหาการขาดแหล่งคาร์บอน ปริมาณที่น้อยส่งผลให้ตะกอนเติบโตช้า ทำให้เกิดริ้วรอยได้ง่ายและสร้างโครงสร้างที่หลวม ตะกอนที่ตายแล้วก่อตัวเป็นฝาลอยอยู่บนพื้นผิวบ่อตกตะกอนรอง เนื่องจากขาดอุปกรณ์รวบรวมขยะ ขยะนี้จึงไหลออกไปพร้อมกับน้ำทิ้ง ทำให้เกิดความขุ่น เกินขีดจำกัด COD และ SS และต่อมาทำให้ถังชีวเคมีทุติยภูมิที่อยู่ปลายน้ำล้นเกิน ซึ่งส่งผลต่อคุณภาพน้ำทิ้งขั้นสุดท้าย

มาตรการตอบโต้: ทีมงานควบคุมความเข้มข้นของสารแขวนลอยสุราผสม (MLSS) การใช้กระบอกสูบตวงขนาด 1000 มิลลิลิตรสำหรับการทดสอบดัชนีปริมาตรของตะกอน (SVI) เป็นเวลา 30 นาที พวกมันคง SVI ไว้ประมาณ 20% ซึ่งสอดคล้องกับ MLSS ที่ประมาณ 2 กรัม/ลิตร ประสิทธิภาพการกำจัดมลพิษที่สมดุลนี้พร้อมการป้องกันการเกิดตะกอน การลอยตัว และการเสื่อมสภาพของคุณภาพน้ำ การเติบโตของตะกอนที่ช้าหมายถึงการสูญเสียตะกอนน้อยที่สุดและไม่บ่อยนัก ทำให้แบคทีเรียไนตริไฟดิ้งมีเวลาอยู่นานกว่าเวลาในการสร้างขั้นต่ำ ซึ่งส่งเสริมการเกิดไนตริฟิเคชั่นเพิ่มเติม

3.2 ผลกระทบของการควบคุมออกซิเจนละลายน้ำ (DO)

จุลินทรีย์ในตะกอนเร่งจะมีออกซิเจนเป็นหลัก โดยทั่วไปต้องการ DO ระหว่าง 1-3 มก./ลิตร มาตรฐานองค์กรกำหนดช่วง DO สำหรับแอ่งเติมอากาศแบบปลั๊กไหลแบบดั้งเดิมที่ 2-4 มก./ลิตร โดยที่การทำไนตริฟิเคชันต้องใช้ DO โดยทั่วไปไม่ต่ำกว่า 2.0 มก./ลิตร โหลดที่มีอิทธิพลต่ำในปัจจุบันและความเข้มข้นของ MLSS ที่ลดลงอีกทำให้ความต้องการ DO ลดลง ทำให้การควบคุมมีความท้าทาย การรักษาการผสมแบบสมบูรณ์มักจะทำให้ DO สูงกว่า 4 มก./ลิตร ในขณะที่การควบคุม DO ภายในช่วงเป้าหมายบางครั้งนำไปสู่การผสมที่ไม่เพียงพอในบางพื้นที่ ทำให้เกิดการตกตะกอนของตะกอน

นอกจากนี้ DO ที่สูงยังช่วยเร่งการสลายตัวของสารอินทรีย์ ส่งผลให้อายุของตะกอนรุนแรงขึ้น ดังนั้นในทางปฏิบัติ DO จะถูกควบคุมไว้ที่ 3 มก./ลิตร นอกจากนี้ วาล์วอากาศทั้งหมดยังได้รับการปรับประมาณเดือนละครั้งเพื่อปรับปรุงความสม่ำเสมอในการผสม เปิดใช้งานฟล็อคที่อยู่เฉยๆ และรักษาชีวมวลที่ยังทำงานอยู่

3.3 ผลกระทบของอุณหภูมิน้ำ

อุณหภูมิส่งผลต่อกิจกรรมของจุลินทรีย์อย่างมาก อุณหภูมิที่เหมาะสมส่งเสริมกิจกรรม ในขณะที่อุณหภูมิต่ำยับยั้งหรือลดลง และอุณหภูมิสูงสามารถเปลี่ยนแปลงสรีรวิทยาหรือทำให้เสียชีวิตได้ ในระบบนี้แบคทีเรียที่ชอบความร้อนเป็นกลุ่มการทำงานหลัก เพื่อความปลอดภัยของระบบ โดยทั่วไปจะคงอุณหภูมิไว้ระหว่าง 15–35 องศา แม้ว่าช่วงที่เหมาะสมจะอยู่ที่ 10–45 องศาก็ตาม อุณหภูมิสูงเกิน 30 องศาอาจทำให้โปรตีนไนตริไฟเออร์เสื่อมสภาพ ส่งผลให้กิจกรรมของพวกมันลดลง ตะกอนเร่งมีทั้งแบคทีเรียที่ย่อยสลาย COD- และแบคทีเรียไนตริฟิเคชั่น โดยไนตริฟิเคชั่นมีช่วงที่เหมาะสมที่แคบกว่าที่ 5–30 องศา

น้ำเสียที่มีอิทธิพลจากน้ำเกลือประกอบด้วยกระแสน้ำที่มีอุณหภูมิสูง- เหตุการณ์ในอดีตเกี่ยวข้องกับอุณหภูมิที่มีอิทธิพลเกิน 40 องศาติดต่อกันหลายวัน ซึ่งนำไปสู่การสลายตัวของตะกอน การเสียชีวิตของผู้ย่อยสลายและไนตริไฟเออร์ COD- และระบบล่มสลาย จากนั้นจึงติดตั้งเทอร์โมมิเตอร์บนท่อน้ำทิ้งของถังปรับสมดุลเพื่อควบคุมอุณหภูมิการไหลออกอย่างเคร่งครัดไม่เกิน 40 องศา ซึ่งเป็นไปตามข้อกำหนดอุณหภูมิของตะกอน ไม่มีเหตุการณ์ที่คล้ายกันที่ส่งผลต่อไนตริฟิเคชันเกิดขึ้นในปี 2021

3.4 ผลกระทบของความเป็นด่าง

ตามมาตรฐานองค์กรที่เกี่ยวข้อง เมื่อใช้ตะกอนเร่งเพื่อกำจัดแอมโมเนีย อัตราส่วนความเป็นด่างรวมต่อแอมโมเนียไนโตรเจนไม่ควรน้อยกว่า 7.14 มิฉะนั้นจะต้องเสริมความเป็นด่าง ด้วยการออกแบบที่มีอิทธิพลต่อ NH₃-N ที่ 30 มก./ลิตร และค่าเฉลี่ยจริงที่ 23.098 มก./ลิตร ค่าความเป็นด่างรวมที่ต้องการต้องไม่น้อยกว่า 214.2 มก./ลิตร ในปัจจุบัน ค่าความเป็นด่างที่มีอิทธิพลไม่เพียงพอ ทำให้ต้องเติมโซดาแอช (Na₂CO₃) ทุกวันเพื่อให้เป็นไปตามความต้องการของกระบวนการ

3.5 ผลกระทบของค่า pH และสารพิษ

Activated sludge microorganisms thrive in a pH range of 6.5–8.5. Below pH 4.5, protozoa largely disappear, most microbial activity is inhibited, fungi become dominant, floc structure is destroyed, and sludge bulking can occur. Above pH 9, metabolism is severely affected, causing floc disintegration and bulking. Wastewater with pH >10 หรือ<5 should be neutralized before entering the aeration basin.

เมแทบอลิซึมของจุลินทรีย์แบบแอโรบิกสามารถยับยั้งการเปลี่ยนแปลง pH ได้ปานกลาง ตัวอย่างเช่น การใช้สารประกอบไนโตรเจนสามารถลด pH ในระหว่างการไนตริฟิเคชัน ในขณะที่ดีคาร์บอกซิเลชันจะผลิตเอมีนที่เป็นด่าง ซึ่งจะทำให้ pH สูงขึ้น ซึ่งจะช่วยให้-ปรับตัวให้เข้ากับน้ำเสียที่มีความเป็นกรด/ด่างเล็กน้อยได้ในระยะยาว ความเป็นด่างโดยธรรมชาติของน้ำเสียยังช่วยยับยั้งการลดลงของค่า pH อีกด้วย

อย่างไรก็ตาม การเปลี่ยนแปลงค่า pH ที่รุนแรง (เช่น การไหลเข้าของอัลคาไลน์อย่างกะทันหันเข้าสู่ระบบที่เป็นกรด) ส่งผลกระทบอย่างมีนัยสำคัญต่อจุลินทรีย์และอาจรบกวนการทำงานได้ ดังนั้นความจำเป็นในการวางตัวเป็นกลางจึงขึ้นอยู่กับกรณีเฉพาะ ความผันผวนของค่า pH เล็กน้อยและสม่ำเสมอ โดยเฉพาะอย่างยิ่งกับกรด/เบสอ่อน อาจไม่จำเป็นต้องทำให้เป็นกลาง ความผันผวนที่มากขึ้นจำเป็นต้องปรับ pH ให้เป็นกลาง

แบคทีเรียไนตริไฟติ้งมีความไวต่อ pH สูง- โดยมีไนตริไฟเออร์ที่เหมาะสมที่สุดที่ pH 7.2–8.0 ในขณะที่จุลินทรีย์ทั่วไปชอบ pH 6.5–8.5 สำหรับน้ำเสียอุตสาหกรรมโดยเฉพาะ ประเภทของสารพิษมักจะได้รับการแก้ไข แต่ความเข้มข้นและปริมาณการปล่อยออกมีความผันผวน นอกจากการทำให้เท่าเทียมกันแล้ว ยังต้องติดตามและควบคุมระดับสารพิษที่มีอิทธิพลอีกด้วย หลังจากการปรับตัวของตะกอน ควรกำหนดขีดจำกัดความเข้มข้นสูงสุดที่มีอิทธิพลโดยพิจารณาจากระดับการปรับตัวให้ชินกับสภาพแวดล้อมและประสบการณ์การปฏิบัติงาน การเกินปริมาณที่มากเกินไปเป็นเวลานานจำเป็นต้องมีมาตรการต่างๆ เช่น การลดการไหลเข้า เพิ่มการรีไซเคิลตะกอน หรือการเพิ่มออกซิเจนเพื่อป้องกันพิษจากจุลินทรีย์และความล้มเหลวของการบำบัด ปัจจุบันไม่พบสารพิษที่ก่อให้เกิดพิษจากจุลินทรีย์ในลุ่มน้ำ

3.6 ผลกระทบของโหลดกระแทกแบบ Influent

ค่า COD ที่มีอิทธิพลจะยังคงต่ำอย่างคงที่โดยมีความผันผวนเล็กน้อย และ NH₃-N และไนโตรเจนทั้งหมด (TN) ก็อยู่ในช่วงที่ค่อนข้างคงที่ในระยะเวลานาน ประชากรไนตริไฟเออร์ยังคงค่อนข้างคงที่ อย่างไรก็ตาม เนื่องจากอัตราการเติบโตที่ช้า การเพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญอย่างฉับพลันของ NH₃-N หรือ TN ที่มีอิทธิพล สามารถทำให้ความสามารถในการกำจัดของลุ่มน้ำอิ่มตัวได้ ส่งผลให้คุณภาพของน้ำทิ้ง NH₃-N และ TN ลดลง

ตามทฤษฎี ความต้องการ N และ P ของจุลินทรีย์เป็นไปตามอัตราส่วน BOD₅:N:P ที่ 100:5:1 อย่างไรก็ตาม ปริมาณ N และ P จะแตกต่างกันอย่างมากตามประเภทของน้ำเสียทางอุตสาหกรรม น้ำเสียบางแห่งมี N และ P สูง จึงต้องกำจัดให้ได้มาตรฐาน บางรายขาดสารอาหารจึงจำเป็นต้องเสริมเพื่อหลีกเลี่ยงการจำกัดการเผาผลาญ สำหรับแอ่งปฏิบัติการที่บำบัดน้ำเสีย N/P ต่ำ ระดับที่มีอิทธิพลประมาณ 10 มก./ลิตร NH₃-N และ 5 มก./ลิตร ฟอสเฟตสามารถตอบสนองความต้องการของจุลินทรีย์ได้ ระดับที่ต่ำกว่าสิ่งเหล่านี้เป็นเวลานานจำเป็นต้องเพิ่มปริมาณ N/P

การดำเนินงานรายวันจำเป็นต้องมีการตรวจสอบอย่างใกล้ชิดของ NH₃-N และ TN ในกระแสน้ำที่ไหลเข้าทั้งหมดและน้ำทิ้งจากถังปรับสมดุล รวมถึงในกระแสรีไซเคิลจากถังปรับตั้ง เพื่อป้องกันการรับน้ำหนักมากเกินไปในหน่วยขัดเงาปลายน้ำและคุกคามความปลอดภัยของน้ำที่ระบายออกขั้นสุดท้าย

4. บทสรุป

เนื่องจากเป็นเครื่องปฏิกรณ์ไนตริฟิเคชันหลักในหน่วยบำบัดน้ำเสียน้ำเกลือ อ่างเติมอากาศแบบโบลเวอร์จึงต้องมีการตรวจสอบอุณหภูมิของน้ำ NH₃-N และ TN ที่มีอิทธิพลอย่างใกล้ชิดทุกวัน การควบคุมความเข้มข้นของ MLSS อย่างเข้มงวด การรักษา DO ให้อยู่ที่ประมาณ 3 มก./ลิตร และการทำให้มั่นใจว่ามีการเติมความเป็นด่างอย่างเพียงพอถือเป็นสิ่งสำคัญ ภายใต้มาตรการที่ปรับให้เหมาะสมเหล่านี้ ระบบจะทำงานได้อย่างเสถียรด้วยคุณภาพน้ำทิ้งที่ดีเยี่ยม: COD เฉลี่ย 54.213 มก./ลิตร, NH₃-N ที่ 9.678 มก./ลิตร และ SS ที่ 23.849 มก./ลิตร ตรงตามข้อกำหนดที่มีอิทธิพลของถังชีวเคมีรองอย่างครบถ้วน การทดสอบ การสรุป และการเพิ่มประสิทธิภาพอย่างต่อเนื่องจากหลายแง่มุมก็มีความสำคัญเช่นกันในการรับรองความน่าเชื่อถือของอุปกรณ์และประสิทธิภาพการรักษาระบบ